Sažetak
Ovaj izum otkriva metodu distribuiranog procesa ekstruzije. Nakon zagrijavanja rafiniranog čelika ingota na 1050-1250 stupnjeva, čelični ingot podizanje je odsječen, a zatim je čelični ingot uznemirujući. Središnja rupa pritisnuta je na uzvišeni čelični ingot, a prva perforacijska igla pritisne čelični ingot prema dolje duž središnje rupe ravnine čelika ingota za zagrijavanje čeličnog ingota. Čelični ingot je fiksiran i stavljen u prednapregnuto cilindar ekstruzije, a ekstruzijska glava ekstruzijskog vratila pritiska metal prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota pod različitim kutovima kako bi se postigla raspodijeljena ekstruzija čeličnog ingota. Kad je gornji kraj čelika ingota obično ravan, čelični ingot se zatim rafinira preciznom ekstruzijskom osovinom kako bi se debljina stijenke ujednaka čelične ljuske ujednaka; Gornji kraj ekstruzijske glave s površinom poprečnog presjeka manjim od onog ekstruzijskog osovine fiksiran je na donjem kraju ekstruzijskog osovine, a središte prednapregnutog cilindra za ekstruziju, osovina ekstruzije i glava ekstruzije su usklađeni. Prednapregnuti ekstruzijski cilindar je stupac u obliku cijevi s unutarnjim promjerom gornjeg otvora većim od vanjskog promjera ekstruzijske osovine i glave ekstruzijske glave. Školjka izrađena od ovog izuma ima jednoliku debljinu stijenke, nema oštećenja poput pukotina i velike pouzdanosti i snage.
Opis
Metoda raspodijeljenog procesa istiskivanja i njezin kalup distribuiranog istiskivanja
tehničko područje
Predmetni izum odnosi se na postupak obrade metala i na njega povezane kalupe, posebno na postupak raspodijeljenog procesa ekstruzije i njegove distribuirane kalupe za istiskivanje.
Pozadinska tehnologija
Razvoj nuklearne energije uzdignut je na vrh nacionalnih strateških ciljeva i prvih deset pratećih zadataka za nacionalni razvoj. Lokalizacija tlačnih posuda za reaktore na otocima nuklearne energije dosegla je neviđenu visinu. Kineske nuklearne elektrane Qinshan i Daya Bay uvoze se iz Evanstona, Francuske i Nippon Steel -a, koje su skupe. Kako bi razvio čistu energiju i smanjio emisiju CO2, Kina planira povećati instalirani kapacitet nuklearne energije za 80 milijuna kW u 2020. godini, što zahtijeva otprilike 80 školjki tlaka od 1 milijuna kW. Izračunana na temelju cijene od 400000 kW školjki, procjenjuje se da je ukupna cijena oko 40-48 milijardi juana. Kina hitno mora brzo riješiti složeni inženjerski i tehnički problem neovisne proizvodnje granata nuklearnih tlaka.
Tlačna posuda nuklearnih energetskih reaktora trenutno se proizvodi korištenjem ekspanzijskih prstenova konjske šipke, ekspanzijskih rupa osovine jezgre šupljeg čeličnog ingota i prešanja glave debele ploče, nakon čega slijedi tehnologija obodnog zavarivanja. Od nesreće nuklearne elektrane u Černobilu u Sovjetskom Savezu, uzdužno zavarivanje šavova na nuklearnoj tlačnoj posudi nije dopušteno. Trenutna nuklearna tlačna ljuska usvaja postupak ekspanzionog prstena konjske šipke, koji najprije proizvodi pet prstenova, zatim zavaruje prstenaste šavove formirane od ovih prstenova kako bi se formirao ravni cilindrični dio ljuske, a zatim koristi rastezanje ili prešanje debele ploče kako bi se napravila glava , a zatim zavari ravni cilindrični dio s glavom. Međutim, za ovaj se postupak ne može reći da je najbolji. Očito, bez obzira na to radi li se o ekspanziji rupe konjske šipke ili o prešanju ili izvlačenju debele ploče glave, ona se ne formira pod trodimenzionalnim tlačnim naprezanjem. Proces oblikovanja je popraćen lokalnim vlačnim naprezanjem, što predstavlja skrivenu opasnost za zatvaranje i popravak pukotina i nedostataka.
Trenutačno je ova tehnologija obrade dugotrajan proces koji oblikuje proizvodnu tehnologiju koja zasebno oblikuje cilindar školjke i glavu. Čelični ingoti izrađuju se u kružne dijelove s kružnim rupama posebnim postupkom slobodnog kovanja, a zatim se gore spomenuta poluga koristi za povećanje rupe i formiranje višestrukih kružnih prstenova za teške uvjete rada. Nakon obrade i toplinske obrade, oni se međusobno zavaruju jedan po jedan kako bi formirali ravne cilindrične dijelove; Korištenje debelog metalnog lima za prešanje ili izvlačenje glava za teške uvjete, zatim zavarivanje donje glave na ravni cilindar i izvođenje odgovarajuće toplinske obrade i obrade za proizvodnju tijela tlačnog omotača, a zatim pokrivanje gornje glave kako bi se formirao potpuni nuklearni tlak reaktora ljuska. Ovaj proizvodni proces je dug, uključuje više koraka, ima dug ciklus, nisku učinkovitost i nisku pouzdanost.
sažetak izuma
Kako bi se nadoknadili gore navedeni nedostaci, predmetni izum daje metodu distribuiranog procesa ekstruzije i njegov distribuirani kalup za istiskivanje. Debljina stijenke ljuske formirane metodom raspodijeljenog procesa ekstruzije je ujednačena, zatvaranje i popravak pukotina i nedostataka su temeljiti, a pouzdanost i čvrstoća ljuske su visoke.
Tehničko rješenje usvojeno ovim izumom za rješavanje njegovog tehničkog problema je: metoda procesa distribuirane ekstruzije, čiji su koraci sljedeći:
a. Rafinirani čelični ingoti: zagrijavaju se na visokim temperaturama između 1050 i 1250 stupnjeva Celzija;
b. Određivanje uzdizanja čeličnog ingota: mogu se koristiti različite metode rezanja plamena, poput acetilena s kisikom. S obzirom na to da trenutna razina izrade čelika ponekad zahtijeva odsjeći i uspon i dno čeličnog ingota, da li je potrebno odrezati dno čeličnog ingota, ovisi o stvarnoj kvaliteti rafiniranja čeličnog dna ingota;
c. Povećanje veličine čeličnog ingota i formiranje strukture za centriranje dna: Postavite čelični ingot na kalup za savijanje, a izbočina u obliku luka ispod ingota precizno se postavlja u utor za centriranje kalupa za savijanje. Zatim primijenite silu iznad čeličnog ingota kako biste ga izokrenuli, tako da se čelični ingot savija dok izbočina u obliku luka ispod njega tvori pravilnu strukturu za centriranje dna. Čelični ingot može se vresti u otvorenom ili zatvorenom kalupu;
d. Središnja rupa pod pritiskom: Postavljena s donjom strukturom za centriranje čeličnog ingota, gornja ravnina čeličnog ingota se buši središnjim bušiocem s uređajem za vođenje, formirajući središnju rupu s postavljenom dubinom i promjerom na gornjoj ravnini čeličnog ingota;
e. Vruća perforacija: Stavite čelični ingot u fiksni položaj u prednapregnuto cilindar ekstruzije (sa čeličnom konstrukcijom za središte čelika okrenutog prema dolje), poravnajte središte prve igle za perforaciju sa središnjom rupom na gornjoj ravnini čeličnog ingota i Iskusnite čelični ingot prema dolje. Produbiti i povećati promjer središnje rupe na gornjoj površini čeličnog ingota na postavljenu vrijednost;
f. Distribuirani čelični ingot za istiskivanje: Postavite čelični ingot u fiksni položaj u prednapregnuti ekstruzijski cilindar (s strukturom za centriranje dna čeličnog ingota okrenutom prema dolje i postavljenom prema strukturi za centriranje dna čeličnog ingota). Ekstruziona glava osovine za istiskivanje istiskuje metal prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota silom istiskivanja od 100000-150000 tona, uzrokujući radijalno strujanje metala kako bi se formiralo dno ljuske i podiglo duž sabirnice ljuske , tvoreći ravni cjevasti dio školjke. Zatim, ekstruzijska osovina pokreće ekstruzionu glavu da se pomakne prema gore i ponovno postavi (povratak). Ekstruzijska osovina rotira radijalno s ekstruzijskom glavom za postavljeni kut, a ekstruziona osovina opetovano istiskuje metal prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota s ekstruzijskom glavom. Svaki postavljeni kut rotacije ekstruzijske osovine s ekstruzijskom glavom je distribuirani korak ekstruzije. Ovaj proces se ponavlja sve dok se ne formira čelični ingot. Gornja krajnja strana ekstrudirane gredice nastoji biti ravna, a ovaj proces uključuje stavljanje čeličnog ingota u zatvoreni prednapeti ekstruzijski cilindar. Uzastopnim stiskanjem čeličnog ingota u različitim područjima i vremenskim domenama kroz ekstruzionu glavu ekstruzijske osovine, metal teče približno radijalno dalje od ekstruzijske glave nakon što ga istisne glava. Prema zakonu minimalnog otpora strujanja metala koji je predložio sovjetski učenjak Gubkin, metal teče najbrže na mjestu gdje je udaljenost između glave za istiskivanje i unutarnje stijenke središnje rupe čeličnog ingota najveća. Stoga, kada glava za istiskivanje stisne središnju rupu čeličnog ingota, metal koji teče ulazi u razmak između prednapregnutog cilindra za istiskivanje i osovine za istiskivanje, a zatim se okreće prema gore duž tvornice ljuske, čineći visinu ravnog cilindra od čelika ljuska ingota viša od ostalih dijelova (tj. dio gdje metal teče brže). Budući da se ekstruzijska glava neprekidno okreće u istom smjeru kako bi ekstrudirala središnju rupu čeličnog ingota, i rotira nakon svakog raspodijeljenog koraka ekstruzije, ona se okreće prema gore. Postavite kut tako da gornji kraj ekstrudirane gredice izrađene od čeličnih ingota na kraju konvergira u ravno stanje. Očito, što je manji postavljeni kut radijalne rotacije ekstruzijske glave, to je manja visinska razlika na gornjem kraju ekstrudirana gredica izrađena od čeličnih ingota. Nekoliko raspodijeljenih koraka istiskivanja tvori distribuirani proces istiskivanja, to jest, jedan distribuirani proces istiskivanja sadrži nekoliko raspodijeljenih koraka istiskivanja: broj raspodijeljenih koraka istiskivanja=360/postavljeni kut;
g. Završetak: Završna ekstruzijska osovina pritisne površinu unutarnje šupljine ekstrudirane gredice koju je čelična ingot formirala duž središta čeličnog ingota, spljošti površinu unutarnje šupljine ekstrudirane gredice koju je formirao čelični ingot i ravnomjerno stisne Debljina stijenke čelične ingotske školjke. Završna ekstruzijska osovina procesa završne obrade može se okretati na odgovarajući način nakon porasta, a zatim biti pritisnuta kako bi se uklonila utjecaj ekscentričnosti završne ekstruzijske osovine i poboljšati točnost završne obrade;
h. Proces ingota za ekstruzijsku distribuciju F-T-a izmjenjuje se s postupkom završne obrade G-Th sve dok visina, debljina i krajnje lice izvučene čelične ingota ne dosegnu postavljene vrijednosti.
Kao daljnje poboljšanje ovog izuma, brzina kojom ekstruzijska glava osovine za istiskivanje pritišće čelični ingot prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota tijekom raspodijeljenog istiskivanja povezana je s materijalom čeličnog ingota, konkretno:
Čelični ingot izrađen je od crnog metala (kao što je metal za visoke temperature, čelik koji sadrži čelik itd.), a brzina ekstruzije prema dolje glave za probijanje je 5 mm/s-90 mm/s;
Čelični ingot izrađen je od obojenih metala (kao što su aluminij, bakar itd.), a brzina ekstruzije glave ekstruzije prema dolje je 20 mm/s-300 mm/s.
Kao daljnje poboljšanje ovog izuma, brzine prema gore (povratak) i prema dolje (prazan put prema dolje) ekstruzijske glave kada nije u kontaktu s metalom su 90 mm/s-300 mm/s.
Kao daljnje poboljšanje ovog izuma, kod distribucije ekstrudiranih čeličnih ingota, osovina za istiskivanje s glavom bušilice rotira radijalno pod kutom od 10 stupnjeva do 120 stupnjeva.
Kao daljnje poboljšanje ovog izuma, količina kompresije procesa raspodijeljene ekstruzije čeličnih ingota je između 2-2000 mm.
Kao daljnje poboljšanje ovog izuma, brzina pritiska procesa završne obrade, kao i brzina uspona (povratka) i pada (prazan hod prema dolje) završne osovine za ekstruziju kada ne kontaktira metal, jesu li metal Isto kao i brzina presadivanja distribuiranog ingot procesa za ekstruzijsku ekstruzijsku i brzinu uspona (povratka) i pada (prazan hod prema dolje) glave za probijanje kada ne kontaktira metal, ali preskakačka količina završnog postupka je { {0}}. 01 do 0,5 puta veća od raspodijeljenog postupka ekstruzijskog čelika.
Kao daljnje poboljšanje ovog izuma, postupak vruće perforacije i proširenja otvora predviđen je nakon procesa vrućeg perforiranja: druga perforacijska igla radijalnog promjera većeg od prve perforacijske igle koristi se za pritiskanje čeličnog ingota duž središnje rupe na gornju površinu čeličnog ingota za povećanje produbljene središnje rupe čeličnog ingota.
Distribuirana ekstruzijska matrica za metodu raspodijeljenog procesa ekstruzije prema ovom izumu, koja sadrži ekstruzijsku osovinu, glavu ekstruzijske i prednapregnute cilindar ekstruzije, s smjerom upotrebe kao reference. Gornji kraj ekstruzijske glave fiksiran je na donjem kraju ekstruzijskog osovine, a površina poprečnog presjeka glave ekstruzijske glave je manja od one u ekstruzijskom osovini, što može učinkovito smanjiti silu ekstruzije i poboljšati učinkovitost formiranja. Omjer površine poprečnog presjeka ekstruzijske glave i područja poprečnog presjeka ekstruzijske osovine je funkcija sile ekstruzije. Najčešće korištena površina poprečnog presjeka ekstruzijske glave je pravokutna površina, s dugom strani jednakom promjeru ekstruzijskog osovine, a kratka strana, što je omjer širine ekstruzijske glave do promjera Estruzijska osovina, funkcija je sile ekstruzije. Prednapregnuti cilindar ekstruzije, osovina ekstruzije i središte ekstruzijske glave su kolinearni. Prednapregnuti cilindar ekstruzije je stupac u obliku cijevi s unutarnjim promjerom gornjeg otvora većim od vanjskog promjera ekstruzijskog osovine i glave ekstruzije. Kada se koristi, gornji kraj ekstruzijskog osovine može se rastaviti i fiksirati na donjem uređaju za pritisak, a donji kraj prednapregnutog cilindra ekstruzije može se rastaviti i fiksirati na radnom stazu presvaja. Zbog ekstruzijskog osovine koja nosi ekstruzijsku glavu u zatvorenoj šupljini prednapregnutog cilindra za ekstruzij, metal se ekstrudira u zonama i šarže kroz ogromni trodimenzionalni kompresivni napon, tvoreći polu sferni dio na dnu školjke, a metal se diže duž sabirnice kako bi se stvorio ravni cilindrični dio školjke. Na taj se način ekstrudirana školjka, naime glava i cilindar, formiraju kao cijela struktura, a budući da se ekstrudira pod trodimenzionalnim kompresivnim naponom, jačina školjke je zajamčena.
Kao daljnje poboljšanje distribuirane ekstruzije umire od ovog izuma, ekstruzijska osovina i glava za probijanje integrirane su strukture.
Kao daljnje poboljšanje distribuirane ekstruzije umire od ovog izuma, omjer površine poprečnog presjeka ekstruzijske glave i područja poprečnog presjeka ekstruzijske osovine je između 0. 1 i {{4} } .9.
Kao daljnje poboljšanje raspodijeljene ekstruzijske matrice ovog izuma, unutarnja šupljina prednapetog cilindra za ekstruziju je jedna od kružne šupljine, pravokutne šupljine i eliptične šupljine, a poprečni presjek osovine za istiskivanje je poligonalni i eliptični. .
Kao daljnje poboljšanje distribuirane ekstruzije umire od ovog izuma, presjek glave za ekstruziju je pravokutna struktura, s dugom strani jednakim promjeru ekstruzijskog osovine, a kratka strana je širina glave ekstruzije . Omjer širine ekstruzijske glave na dugu stranu je 0. 0 5 do 0,95.
Korisni tehnički učinci ovog izuma su sljedeći: visokotemperaturno zagrijani čelični ingot je fiksiran i smješten u zatvoreni prednapeti ekstruzijski cilindar, a ekstruzijsko vratilo nosi glavu za probijanje za izvođenje distribuirane ekstruzije čeličnog ingota u različitim regijama i vremenske domene, tako da metal teče radijalno da bi formirao dno ljuske i diže se duž sabirnice ljuske da bi formirao ravnu cilindrični dio ljuske. Ovime se dovršava jednokratno oblikovanje cilindra i glave bez potrebe za obodnim zavarivanjem, što rezultira kratkim procesnim tokom, nekoliko veza, kratkim ciklusom i visokom učinkovitošću; Zbog činjenice da se ekstruzija metala pomoću glave za probijanje provodi u zatvorenom prednapetom ekstruzijskom cilindru, on se u osnovi oblikuje u trodimenzionalnom stanju tlačnog naprezanja, smanjujući vlačno naprezanje tijekom procesa oblikovanja na najnižu razinu, ili čak potpuno bez vlačnog naprezanja. Zbog toga je debljina stijenke ljuske ujednačena, zatvaranje i popravak pukotina i nedostataka su temeljiti, a pouzdanost i čvrstoća ljuske su visoke;
Predmetni izum također se može koristiti za oblikovanje i proizvodnju visokotlačnih i ultravisokih tlačnih spremnika visoke pouzdanosti i velikog volumena kao što su isparivači nuklearne energije, reaktori za hidrogenaciju i visokotlačne posude velikog volumena prirodnog plina.
Priloženi opis slike
Slika 1 je shematski dijagram proizvodnog procesa ljuljaka tlaka pomoću tehnike nošenja konja;
Slika 2 je shematski dijagram proizvodnje glava ljuske tlaka pomoću tehnologije kompresije;
Slika 3 je shematski dijagram glave ljuske formiranog crtanjem debelog lima metala;
Slika 4 je shematski dijagram granata nuklearnog tlaka obrađenom postojećom tehnologijom;
Slika 5 je shematski dijagram čeličnog ingota u prvom koraku obrade ovog izuma;
Slika 6 je shematski dijagram rezanja uspona u drugom koraku obrade ovog izuma;
Slika 7 je shematski dijagram čeličnog ingota za istezanje u trećem koraku obrade ovog izuma;
Slika 8 je shematski dijagram rupe za središte pritiska u četvrtom koraku obrade ovog izuma;
Slika 9 je shematski dijagram vruće perforacije u petom koraku obrade ovog izuma;
Slika 10 je shematski dijagram procesa vruće perforacije i povećanja otvora nakon petog koraka obrade ovog izuma;
Slika 11 je shematski dijagram postupka ekstruzije distribucije u šestom koraku obrade ovog izuma;
Slika 12 je prikaz prednjeg dijela ekstruzijske osovine u procesu ekstruzije distribucije ovog izuma;
Slika 13 je pogled s lijeve strane ekstruzijske osovine u distribucijskom procesu ekstruzije ovog izuma;
Slika 14 je prikaz sekcijskog postupka ekstruzije distribucije u šestom koraku obrade ovog izuma;
Slika 15 je shematski dijagram procesa završne obrade u sedmom koraku obrade ovog izuma.
Specifična metoda implementacije
Primjer: metoda distribuiranog procesa ekstruzije, čiji su koraci sljedeći:
a. Rafinirani čelični ingot 1: zagrijava se na visoku temperaturu između 1050 i 1250 stupnjeva Celzijusa;
b. Odsijecanje čeličnog ingota koji se diže 2: Mogu se koristiti različite metode rezanja plamenom kao što je kisik acetilen. Uzimajući u obzir da trenutna razina proizvodnje čelika ponekad zahtijeva odsijecanje i uspona čeličnog ingota i dna čeličnog ingota, hoće li biti potrebno odrezati donji dio čeličnog ingota ovisi o stvarnoj kvaliteti pročišćavanja dna čeličnog ingota;
c. Povećavanje čeličnog ingota i formiranje čeličnog ingota dna centriranja konstrukcija 3: Stavite čelični ingot na pojačani kalup 4 i stavite protjerivanje u obliku luka 11 ispod čeličnog ingota u središte utora 41 podskupine kalupa. Zatim nanesite silu iznad čeličnog ingota da ga uznemiri, tako da čelični ingot uznemiruje, dok protjerivanje u obliku luka 11 ispod nje formira uobičajeni čelični ingot dno centring konstrukcije 3. Uznemireni čelični ingot može biti uznemiren u otvorenom ili zatvorenom kalupu ;
d. Tlačna središnja rupa: Postavljena donjom strukturom za centriranje čeličnog ingota 3, gornja ravnina čeličnog ingota se buši središnjim bušiocem 5 s uređajem za vođenje, formirajući središnju rupu s postavljenom dubinom i promjerom na gornjoj ravnini čelika. poluga;
e. Vruća perforacija: Stavite čelični ingot u fiksni položaj u prednapregnuto ekstruzijsko cilindar 6 (sa čeličnom konstrukcijskom strukturom u obliku dna okrenutog prema dolje), poravnajte sredinu prve igle za perforaciju 7 sa središnjom rupom na gornjoj ravnini čeličnog ingota , i istisnuti čelični ingot prema dolje. Produbiti dubinu i povećajte promjer središnje rupe na gornjoj površini čelika ingota na postavljenu vrijednost;
f. Distribuirani čelični ingot za istiskivanje: Postavite čelični ingot u fiksni položaj u prednapregnuti ekstruzijski cilindar 6 (s donjom strukturom za centriranje čeličnog ingota okrenutom prema dolje, postavljenom prema strukturi za centriranje dna čeličnog ingota). Ekstruzijska glava 93 ekstruzijske osovine 92 istiskuje metal prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota snagom istiskivanja P od 100000-150000 tona, uzrokujući radijalno strujanje metala kako bi se formiralo dno ljuske i podiglo se duž sabirnicu ljuske da bi se formirao ravni cilindrični dio ljuske. Zatim, ekstruzijska osovina pokreće ekstruzionu glavu da se pomakne prema gore i ponovno postavi (povratak). Osovina za istiskivanje 92 rotira radijalno s glavom za istiskivanje 93 za postavljeni kut, a osovina za istiskivanje 92 više puta istiskuje metal prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota 1 s glavom za istiskivanje 93. Svaki postavljeni kut zakrenut osovinom za istiskivanje 92 s ekstruzijskom glavom 93 je jedan. Distribuirani postupak istiskivanja ponavlja se sve dok gornja krajnja površina ekstrudirane trupca koju oblikuje čelični ingot 1 ne postane ravna. Ovim postupkom čelični ingot 1 se stavlja u zatvoreni prednapeti ekstruzijski cilindar 6, i opetovano istiskuje čelični ingot 1 u različitim područjima i vremenske domene kroz ekstruzijsku glavu 93 ekstruzijske osovine 92. Metal teče približno radijalno od ekstruzijska glava 93 nakon što ga stisne ekstruziona glava 93. Prema zakonu minimalnog otpora strujanja metala koji je predložio bivši sovjetski učenjak Gubkin, metal teče najbrže na mjestu s najvećim razmakom između ekstruzijske glave 93 i unutarnje stijenke središnje rupe čeličnog ingota 1. Stoga, kada ekstruziona glava 93 stisne središnju rupu čeličnog ingota 1, tekući metal ulazi razmak između prednapregnutog cilindra za istiskivanje 6 i osovine za istiskivanje 92, a zatim se okreće prema gore duž generatriksa ljuske, čineći visinu ravne cijevi ljuske čeličnog ingota višom od one dijela gdje metal teče brže. U drugim dijelovima, dok se ekstruzijska glava 93 neprekidno okreće u istom smjeru kako bi stisnula središnju rupu čeličnog ingota, a nakon svakog koraka raspodijeljenog istiskivanja čeličnog ingota, ekstruzijska glava rotira za postavljeni kut, tako da gornji kraj čeličnog ingota ekstrudirana gredica koju oblikuje čelični ingot 1 na kraju teži biti ravna. Očito, što je manji kut radijalne rotacije ekstruzijske glave 93, to je manja razlika u visini gornjeg kraja ekstrudirane gredice koju formira čelični ingot. Nekoliko raspodijeljenih koraka istiskivanja tvori distribuirani proces istiskivanja, to jest, jedan distribuirani proces istiskivanja sadrži nekoliko raspodijeljenih koraka istiskivanja: broj raspodijeljenih koraka istiskivanja=360/postavljeni kut;
g. Završetak: Završna ekstruzijska osovina 10 pritisne površinu unutarnje šupljine ekstrudirane gredice koju je čelični ingot formirao duž središta čeličnog ingota, izravnava površinu unutarnje šupljine ekstrudirane gredice koju formira čelični ingot i ravnomjerno Stisne debljinu stijenke čelične ingotske školjke. Završna ekstruzijska osovina 10 u postupku završne obrade može se na odgovarajući način okretati nakon porasta, a zatim pritisnite ponovo kako biste uklonili utjecaj ekscentričnosti završne ekstruzijske osovine 10 i poboljšati točnost završne obrade;
h. F-ti distribucijski proces ekstruzije čeličnog ingota izmjenjuje se s g-tim postupkom završne obrade sve dok visina, debljina i ravnost čeone strane ekstrudiranog čeličnog ingota ne dostignu zadane vrijednosti.
Brzina kojom ekstruzijska glava 93 ekstruzijsko vratilo 92 pritisne čelik ingot prema dolje duž središnje rupe čeličnog ingota tijekom ekstruzije distribucije čeličnog ingota povezana je s materijalom čeličnog ingota, konkretno:
Čelični ingot je napravljen od crnog metala (kao što je metal za visoke temperature, čelik koji sadrži čelik, itd.), a ekstruziona glava 93 ima brzinu ekstruzije prema dolje od 5 mm/s -90 mm/s;
Čelični ingot izrađen je od obojenih metala (kao što je aluminij, bakar, itd.), a ekstruziona glava 93 ima brzinu ekstruzije prema dolje od 20 mm/s-300 mm/s.
Uspon (povratak) i prema dolje (prazan put prema dolje) brzine ekstruzijske glave 93 kada nisu u kontaktu s metalom su oboje 90 mm/s -300 mm/s.
Prilikom ekstrudiranja čeličnih ingota, ekstruzijska osovina 92 radijalno se okreće s ekstruzijskom glavom 93 pod zadanim kutom od 10 stupnjeva na 120 stupnjeva.
Kompresijska količina raspoređenog ekstrudiranog čeličnog ingot procesa je između 2-2000 mm.
Brzina prešanja u procesu završne obrade, kao i brzine prema gore (povratak) i prema dolje (prazni hod prema dolje) brzine završne ekstruzijske osovine kada nije u kontaktu s metalom, iste su kao brzina prešanja čeličnog ingota za raspodijeljenu ekstruziju proces i brzine prema gore (povratak) i prema dolje (prazni hod prema dolje) brzine glave za probijanje kada nije u kontaktu s metalom, ali količina pritiska završni proces je {{0}}.01 do 0,5 puta veći od procesa raspodijeljene ekstruzije.
Nakon postupka vruće perforacije, dolazi do vruće perforacije i procesa širenja: Druga igla perforacije 8 s radijalnim promjerom većim od prve perforacijske igle 7 koristi se za pritisak čeličnog ingota duž središnje rupe na gornjoj površini čelika ingota Za proširivanje produbljene središnje rupe čeličnog ingota.
Distribuirana ekstruzijska matrica za metodu procesa distribuirane ekstruzije, koja se sastoji od ekstruzijske osovine 92, ekstruzijske glave 93 i prednapregnutog ekstruzijskog cilindra 6, sa smjerom upotrebe kao referencom. Gornji kraj ekstruzijske glave 93 fiksiran je na donjem kraju ekstruzijske osovine 92, a površina poprečnog presjeka A1 ekstruzijske glave je manja od površine poprečnog presjeka A2 ekstruzijske osovine, što može učinkovito smanjiti sila ekstruzije P i poboljšati učinkovitost oblikovanja. Omjer A1/A2 površine poprečnog presjeka A1 ekstruzijske glave prema površini poprečnog presjeka A2 ekstruzijske osovine je funkcija sile ekstruzije P. Obično korištena površina poprečnog presjeka ekstruzijske glave 93 je pravokutna površina čija je duža stranica jednaka promjeru D1 osovine za istiskivanje, a kraća stranica koja je omjer B/D1 širine B ekstruzije glave prema promjeru D1 osovine za istiskivanje, prema sili istiskivanja P, čini funkcionalni odnos sa silom istiskivanja P. Sila P čini funkcionalni odnos, a središta prednapetog cilindra za istiskivanje 6, osovine za istiskivanje 92 i probijanja glava 93 je kolinearna, prednapregnuti ekstruzijski cilindar 6 je cilindrično tijelo u obliku bačve s unutarnjim promjerom većim od vanjski promjer ekstruzijske osovine 92 i ekstruzijske glave 93. Kada se koristi, gornji kraj ekstruzijske osovine 92 može se rastaviti i fiksirati na donji uređaj za prešanje preše za kovanje, a donji kraj prednapetog ekstruzijskog cilindra 6 može se rastaviti i pričvrstiti na radni stol kovačke preše. Zbog ogromnog trodimenzionalnog tlačnog naprezanja uzrokovanog ekstruzijskom osovinom 92 i ekstruzijskom glavom 93 u zatvorenoj šupljini prednapregnutog ekstruzionog cilindra 6, metal se istiskuje u zonama i serijama kako bi se formirao polusferni dio dna ljuske, a metal se uzdiže duž sabirnice i oblikuje ravni cilindrični dio ljuske. Na taj način se ekstrudirana ljuska, odnosno glava i cilindar, formiraju kao cjelovita struktura. Također, ekstrudira se pod djelovanjem trodimenzionalnog tlačnog naprezanja. Čvrstoća školjke je zajamčena.
Osovina za istiskivanje 92 i glava za bušenje 93 raspodijeljenog kalupa za istiskivanje su integralna struktura.
Omjer A1/A2 područja poprečnog presjeka A1 ekstruzijske glave distribuiranog ekstruzije matrice na području poprečnog presjeka A2 ekstruzijske osovine je između 0. 1 i 0. 9.
Unutarnja šupljina prednapregnutog cilindra ekstruzije 6 distribuiranog ekstruzijskog kalupa jedna je od kružne šupljine, pravokutne šupljine i eliptične šupljine, a poprečni presjek ekstruzijske osovine 92 jedna je od poligonalnih i eliptičnih.
Poprečni presjek ekstruzijske glave 93 raspodijeljene ekstruzijske matrice je pravokutna struktura, s dužom stranom koja je jednaka promjeru Dl ekstruzijske osovine, a kratkom stranom koja je širina B ekstruzijske glave. Omjer širine ekstruzijske glave prema dužoj strani B/D1 je 0.05-0.95.
2024 5. studenogaTjedan preporuka WBM proizvoda:
Ispitivani konusni valjak:
Interroll konusni valjak glavni je proizvodi Henana Weichuanga koji nosi Precision Technology Co., Ltd. (WBM). Ako vam treba više detalja, kliknite web mjesto da biste saznali više.
https://www.bearingroller.com/rolling-elements/Interroll ((1} temus.
