Analizirati teorijska istraživanja i proizvodnu primjenu tehnologije toplinske obrade ležajeva u zemlji i inozemstvu
Sažetak: s aspekta žarenja, kaljenja i popuštanja te specijalne toplinske obrade dijelova ležaja, u ovom se radu sustavno pregledavaju i analiziraju teorijska istraživanja i proizvodna primjena tehnologije toplinske obrade ležajeva u zemlji i inozemstvu posljednjih godina te se daju prijedlozi za buduće istraživanje i razvoj tehnologije toplinske obrade u Kini.
Ključne riječi: kotrljajući ležaj; Toplinska obrada; Proces: napredak
Uz veliku brzinu i malu težinu glavnog stroja, radni uvjeti ležaja su zahtjevniji, a zahtjevi za performansama ležaja sve su veći i veći, kao što su manji volumen, manja težina, veći kapacitet ležaja, duži vijek trajanja i pouzdanost. Među njima, život i pouzdanost domaćih ležajeva postali su sve istaknutiji problemi posljednjih godina. Razvoj nove tehnologije toplinske obrade i poboljšanje kvalitete toplinske obrade oduvijek su bili predmet zabrinutosti poduzeća za proizvodnju ležajeva i povezanih poduzeća i institucija u zemlji i inozemstvu. Ovaj dokument sažima napredak tehnologije toplinske obrade posljednjih godina, s ciljem pružanja reference relevantnom osoblju u kineskoj industriji ležajeva.
1. Žarenje
Idealna struktura za žarenje čelika koji nosi krom s visokim udjelom ugljika je struktura s finim, malim, ujednačenim i okruglim karbidnim česticama raspoređenim na feritnoj matrici, koja je pripremljena za buduću hladnu obradu i konačno kaljenje i popuštanje. Tradicionalni postupak sferoidizirajućeg žarenja je očuvanje toplinom na temperaturi malo višoj od Akl(kao što je 780-810 stupnjeva za GCrl5), a zatim polako ohladite s peći (25 stupnjeva / h) na ispod 650 stupnjeva za hlađenje zrakom. Vrijeme toplinske obrade ovog procesa je dugo (više od 20h),a čestice karbida nakon žarenja su male i ujednačene, što utječe na mikrostrukturu i svojstva buduće hladne obrade i konačnog kaljenja i popuštanja. Zatim je, prema karakteristikama transformacije prehlađenog austenita, razvijen izotermni sferoidizirajući postupak žarenja: nakon zagrijavanja, brzo je ohlađen na određeni temperaturni raspon ispod Arl(690-720 stupnjeva), a provedena je izotermna. Tijekom izotermnog procesa dovršena je transformacija austenita u ferit i karbid. Nakon transformacije može se izravno ispustiti iz peći radi hlađenja zrakom. Prednost ovog postupka je ušteda vremena toplinske obrade (cijeli proces traje oko 12-18h). Karbidi u tretiranoj mikrostrukturi su fini i ujednačeni, a žarena mikrostruktura može se lako kontrolirati do razine 2 ~ 3 ili fino točkaste mikrostrukture uJBl255 standard, koji značajno poboljšava performanse nakon završne toplinske obrade. U 1980-ima, Kina je počela naširoko promovirati ovaj proces u industriji, te je razvila i proizvela odgovarajuću opremu za izotermno žarenje. Posljednjih godina, iz perspektive uštede energije, razvijene su izotermna peć za žarenje s uljnim električnim grijanjem i izotermna peć za žarenje s dvije komore povezane paralelno na početku i kraju, a učinak uštede energije je izvanredan; U isto vrijeme, s pojavom procesa preciznog oblikovanja i opreme za blankove, usvojena je izotermna peć za žarenje sa zaštitnom atmosferom na bazi dušika kako bi se smanjila oksidacija i dekarburizacija tijekom žarenja i smanjila potrošnja sirovina i troškovi strojne obrade.
2. Mkaljenje i popuštanje artenzita
Razvoj konvencionalnog martenzitnog procesa kaljenja i popuštanja čelika s visokim udjelom ugljika i kroma uglavnom je podijeljen u dva aspekta: s jedne strane, to je provođenje osnovnih istraživanja o utjecaju parametara procesa kaljenja i popuštanja na mikrostrukturu i svojstva, kao što su transformacija mikrostrukture tijekom kaljenja i popuštanja, razgradnja zaostalog austenita, svojstva žilavosti i zamora nakon kaljenja i popuštanja; S druge strane, to je proučavanje tehnoloških svojstava kaljenja vatrom, kao što su utjecaj uvjeta kaljenja na veličinu i deformaciju, dimenzionalnu stabilnost itd.
2.1 Oorganizacija i izvedba
Mikrostruktura konvencionalnog martenzita nakon kaljenja sastoji se od martenzita, zadržanog austenita i netopljivih (rezidualnih) karbida. Među njima, morfologija martenzita Dianlija može se podijeliti u dvije vrste: letvasti martenzit i pločasti martenzit; Prema substrukturi se može podijeliti na dislokacijski zaplet i blizance. Specifična mikrostruktura uglavnom ovisi o sadržaju ugljika u matrici. Što je viša austenitna temperatura, to je izvorna struktura nestabilnija, što je veći sadržaj ugljika u austenitnoj matrici, što je više zadržanog austenita u kaljenoj strukturi, što je više lamelarnog martenzita, što je veća veličina, veća je udio blizanaca u podkonstrukciji je, a lako se stvaraju mikropukotine pri gašenju. Općenito, kada je sadržaj ugljika u matrici manji od {{0}}.3 posto, martenzit je uglavnom letvasti martenzit s dislokacijskom substrukturom; Kada je sadržaj ugljika u matrici veći od 0.6 posto, martenzit je pločasti martenzit s mješovitom lučnom strukturom dislokacije i blizanaca; Kada je sadržaj ugljika u matrici veći od 0.75 posto, pojavljuje se veliki martenzit s vidljivom površinom srednjeg grebena, a postoje i mikropukotine pod utjecajem rasta lamelarnog martenzita. Nakon kaljenja, sadržaj ugljika u martenzitnoj matrici ležajnog čelika je oko 0,55 posto, a mikrostruktura je općenito mješovita struktura letvičastog i lisnatog martenzita, ili međuoblik između njih - jezgreni martenzit žižule, takozvani kriptokristalni martenzit i kristalni martenzit u industriji ležajeva; Glupa struktura je uglavnom isprepletenost dislokacije i mala količina blizanaca. S povećanjem temperature kaljenja ili vremena držanja, mikrostruktura se postupno mijenja od kriptokristalne do kristalne do fine iglice. Općenito, normalna struktura nakon kaljenja je mješavina kriptokristalnog plus kristalnog plus finog igličastog martenzita. Nakon što se pojavi veliki broj očitog igličastog martenzita, struktura je nekvalificirana i treba je izbjegavati.
Proveden je velik broj istraživanja u zemlji i inozemstvu o utjecaju kaljenja na svojstva. Luoyang Bearing Research Institute proveo je "Istraživanje procesa toplinske obrade GCrl5 čelika Chuan Yin. Rezultati istraživanja pokazuju da kada je kaljenje zagrijavanje 835 ~ 865 stupnjeva, a kaljenje 150-180 stupanj, bolja opsežna mehanička svojstva i može se postići kontaktni vijek trajanja od zamora. Kod kaljenja na 845 stupnjeva, opterećenje drobljenjem je najveće i vijek trajanja od zamora je najduži; s povećanjem temperature kaljenja i vremena zadržavanja, tvrdoća se smanjuje, a čvrstoća i žilavost se povećavaju. Za dijelove uz posebne zahtjeve, viša temperatura i vatra mogu se koristiti za poboljšanje osovine." Radna temperatura ležaja ili hladna obrada od 50~-78 stupnjeva između kaljenja i kaljenja kako bi se poboljšala dimenzionalna stabilnost ležaja ili martenzitno korak kaljenja za stabilizaciju zaostalog austenita da bi se postigla visoka dimenzionalna stabilnost i visoka žilavost . Nakon kaljenja i zagrijavanja, čelik za ležaje podvrgava se kratkotrajnom stupnjevanom izotermnom zračnom hlađenju na 250 stupnjeva, nakon čega slijedi kaljenje na 180 stupnjeva, ili izotermnom na temperaturi transformacije martenzita (izotermno kaljenje martenzita), što može utjecati na distribuciju koncentracije ugljika u kaljenom martenzit je ujednačeniji, povećava stabilan volumen zaostalog austenita i poboljšava udarnu žilavost dvostruko više nego kod konvencionalnog kaljenja.
2.2 Deformacija i dimenzionalna stabilnost kaljenja i popuštanja martenzita
U procesu kaljenja martenzita i pitinga, zbog neravnomjernog hlađenja različitih dijelova dijela, neizbježno dolazi do toplinskog naprezanja i strukturnog naprezanja, što rezultira deformacijom dijela. Na deformaciju (uključujući promjenu veličine i oblika) dijelova nakon kaljenja i kaljenja utječu mnogi čimbenici, što je prilično složen problem. Na primjer, oblik i veličina dijela, ujednačenost izvorne strukture, stanje obrade prije kaljenja (veličina aligatora koji se hrani tijekom tokarenja, zaostalo naprezanje strojne obrade itd.), brzina zagrijavanja i temperatura tijekom kaljenja , način postavljanja obratka, način dodavanja ulja, karakteristike i način cirkulacije medija za kaljenje i temperatura medija utječu na deformaciju dijela. Provedeno je mnogo istraživanja u zemlji i inozemstvu, a predložene su i mnoge mjere za kontrolu deformacije, kao što je rotacijsko kaljenje, kaljenje u kalupu i kontrola načina napajanja dijelova uljem. Beck i sur. Pokazalo je da će, kada je prijelazna temperatura iz faze parnog filma u fazu vrenja previsoka, velika brzina hlađenja i veliko toplinsko naprezanje deformirati austenit s niskom granicom tečenja i uzrokovati izobličenje dijelova. Lubbenetal. Vjerujte da je deformacija uzrokovana neravnomjernim uranjanjem ulja između pojedinih dijelova ili dijelova, osobito kada se koristi novo ulje. Tensi i sur. Vjerujte da brzina hlađenja na točki MS igra odlučujuću ulogu u deformaciji, a niska brzina hlađenja na točki MS i na temperaturi f može smanjiti deformaciju. Volkmuth i sur. Sustavno proučavao deformaciju pri kaljenju unutarnjih i vanjskih prstenova konusnih valjkastih ležajeva pomoću medija za kaljenje (uključujući uljnu i solnu kupelj). Rezultati pokazuju da će se zbog različitih metoda hlađenja promjer čahure "povećati" u različitim stupnjevima, a s povećanjem temperature medija za gašenje, stupanj povećanja promjera velikog i malog kraja čahure teži biti isto, odnosno deformacija "rogova" se smanjuje, a istovremeno se smanjuje eliptična deformacija ferule (momentum varijacije promjera VDP, VOV u jednoj radijalnoj ravnini); Krutost unutarnjeg prstena je velika, a njegova deformacija manja od deformacije vanjskog prstena. Posljednjih su godina domaći i strani proizvođači opreme za toplinsku obradu uvelike smanjili deformaciju izratka pri kaljenju promjenom metode izratka ili dodavanjem okretnog mehanizma ispod otvora za izrađivanje.
Na dimenzijsku stabilnost dijelova nakon kaljenja i kaljenja martenzita uglavnom utječu tri različite transformacije: ugljik migrira iz martenzita u karbid, zaostali austenit se raspada i formira Fe3C, a tri transformacije se superponiraju. Između 50-120 stupnjeva, zbog taloženja karbida, volumen dijelova se smanjuje. Općenito, dijelovi dovršavaju ovu transformaciju nakon pečenja na 150 stupnjeva, a njezin utjecaj na stabilnost dimenzija dijelova u kasnijem procesu upotrebe može se zanemariti; Na 100-250 stupnju, rezidualni austenit se raspada i pretvara u martenzit ili bainit, što će biti popraćeno povećanjem volumena; 200 stupnjeva agore, e-karbid prelazi u cementit, što rezultira smanjenjem volumena. Istraživanje također pokazuje da se zaostali austenit može razgraditi pod vanjskim opterećenjem ili na nižoj temperaturi f (čak i na sobnoj temperaturi), što rezultira promjenom veličine dijelova. Stoga, u stvarnoj uporabi, ista temperatura požara svih dijelova ležaja treba biti 50 stupnjeva viša od radne temperature. Za dijelove s visokim zahtjevima za stabilnost dimenzija, sadržaj zaostalog austenita treba smanjiti što je više moguće, kao što je dodatno hlađenje vodom ili kriogena obrada nakon kaljenja, te treba usvojiti višu temperaturu kaljenja. Međutim, zadržani austenit može poboljšati žilavost i otpornost na širenje pukotina. Pod određenim uvjetima, zadržani austenit na površini obratka također može smanjiti koncentraciju kontaktnog naprezanja i poboljšati vijek kontaktnog zamora ležaja.
2.3 trend razvoja konvencionalnog kaljenja martenzita
Trenutačno, konvencionalno kaljenje martenzitom dijelova ležaja uglavnom usvaja opremu za kontinuirano kaljenje kao što su peći za lančano lijevanje i peći s mrežastom trakom, a mikrostruktura, tvrdoća i drugi pokazatelji nakon kaljenja mogu se lako kontrolirati unutar očekivanog raspona. Za ovu vrstu procesa kaljenja smjer razvoja u budućnosti uključuje sljedeća dva aspekta:
2.3.1 kontrola deformacije kaljenja
Oprema za kaljenje i grijanje u osnovi koristi zaštitnu atmosferu ili atmosferu koja se može kontrolirati, što može osigurati da nema dekarburizacije ili ponovne karbonizacije ili karburizacije prema potrebi, kako bi se uvelike sabio dodatak za strojnu obradu nakon toplinske obrade. Ali kompresibilnost dodatka za strojnu obradu često je ograničena deformacijom pri kaljenju. Trenutačno je deformacija pri kaljenju (osobito distorzija) postala glavni čimbenik za kontrolu dodatka za strojnu obradu; A za prstenove zabrtvljenih ležajeva otpornih na prašinu, izobličenje prigušivanja utjecat će na utiskivanje poklopca za prašinu, a zatim utjecati na performanse brtvljenja. Stoga će smanjenje izobličenja pri kaljenju ili postizanje nulte izobličenja biti glavni i'uj problem koji treba riješiti u konvencionalnom kaljenju martenzita. Budući da postoji mnogo čimbenika koji utječu na izobličenje pri kaljenju, a mehanizam deformacije je složen, svaki bi proizvođač trebao istražiti neke učinkovite mjere za kontrolu izobličenja iz proizvodne prakse u skladu s vlastitom opremom i karakteristikama proizvoda, kao što je kontrola postavljanja obratka, načina dodavanja ulja, ulje za gašenje i temperatura ulja, miješanje, itd., kako bi se postiglo manje i bez izobličenja kaljenje.
2.3.2 kontrola i procjena zaostalog naprezanja i zaostalog austenita
U trenutnim standardima toplinske inspekcije u Kini nema ograničenja indeksa ocjenjivanja zaostalog naprezanja i zadržanog austenita. Velik broj studija pokazuje da zaostalo naprezanje utječe na učinak kontaktnog zamora, žilavost i pukotine od brušenja dijelova. Odgovarajuće zaostalo tlačno naprezanje može poboljšati vijek trajanja kontaktnog zamora i spriječiti pukotine brušenja i ugradnje; Zadržani austenit smanjuje dimenzionalnu stabilnost, a stupanj njegovog utjecaja vezan je uz stabilnost, količinu i postojeći položaj samog zadržanog austenita. Međutim, odgovarajuća količina zadržanog austenita može poboljšati otpornost na lom i svojstva kontaktnog zamora. Mnoge poznate inozemne tvrtke za proizvodnju ležajeva uključile su zaostalo naprezanje i zadržani austenit u kontrolni indeks toplinske obrade. Stoga, daljnja istraživanja o utjecaju i mehanizmu zaostalog naprezanja i zaostalog austenita na performanse nakon toplinske obrade, istraživanje utjecaja procesa kaljenja i popuštanja na zaostalo naprezanje i zaostali austenit, a zatim iznijeti kontrolne pokazatelje zaostalog naprezanja i zaostalog austenit prema radnim uvjetima ležajeva bit će jedan od glavnih smjerova istraživanja toplinske obrade u kineskoj industriji ležajeva.
3 Bainite izotermno kaljenje
Izotermno kaljenje bainita je vruća tema u domaćoj industriji ležajeva posljednjih godina. Od 1980-ih, Luoyang Bearing Research Institute surađivao je s tvornicom ležajeva Chongqing kako bi započeo istraživanje primjene izotermnog kaljenja bainita na željezničkim ležajevima, a zatim je proveo istraživanje primjene izotermnog kaljenja bainita na ležajevima valjaonice s tvornicom ležajeva valjaonice Shahe, koja je postigao dobre rezultate, te je uveo preporučene tehničke zahtjeve koji se odnose na izotermno kaljenje bainitaJBl255-1991. U isto vrijeme, industrija ležajeva također je započela popularizaciju i primjenu izotermalnog kaljenja bainita. Uz pomoć nacionalnog "Osmog petogodišnjeg plana" ključnog projekta razvoja tehnologije poduzeća "ležajevi željezničkih putničkih vagona", relevantne jedinice provele su sustavnu studiju mikrostrukture i svojstava kaljenja bainita, koja je uspješno primijenjena u proizvodnji kvazibrzinskih željezničkih ležajeva. Godine 2001., kada je jbl255 revidiran, tehnički sadržaj izotermalnog kaljenja bainita službeno je uključen u formalne odredbe standarda. Tehnologija kaljenja bainita naširoko se koristi u valjaonicama, lokomotivskim, željezničkim putničkim i drugim ležajevima.
3.1 Mikrostruktura i mehanička svojstva kaljenja bainita
Izotermna struktura za gašenje nižeg bainita u čeliku s visokim sadržajem ugljika i kroma sastoji se od nižeg bainita i zaostalog karbida. Među njima, bainit je nepravilno presječena traka q-strukture prezasićena ugljikom, na kojoj je raspoređen 55,.-60 s dužom osi trake. Prostorna morfologija zrnatog ili kratkog štapićastog karbida je konveksna lentikularna, substruktura je isprepletana dislokacija i nije pronađena dvostruka substruktura. Količina i morfologija bainita variraju s različitim uvjetima procesa. S porastom temperature kaljenja, bainitna traka postaje duža; S porastom izotermne temperature, trake bainita postaju šire, čestice karbida postaju veće, a kut presjeka između traka bainita postaje manji, koje teže biti raspoređene paralelno, tvoreći strukturu sličnu gornjem bainitu; Transformacija bainita je proces koji se odnosi na vrijeme izotermne transformacije. Količina bainita nakon izotermnog kaljenja raste s produljenjem izotermnog vremena. Trenutno još uvijek postoje mnogi sporovi o mehanizmu transformacije bainita. Daljnja istraživanja mehanizma transformacije pružit će teorijsku osnovu za daljnje optimiziranje procesa kaljenja bainita i proširenje njegove primjene.
Niža bainitna struktura čelika s visokim udjelom ugljika i kroma može poboljšati proporcionalnu granicu, granicu razvlačenja, čvrstoću na savijanje i smanjenje površine čelika. U usporedbi sa strukturom kaljenog martenzita, ima veću udarnu žilavost, lomnu žilavost i dimenzijsku stabilnost. Stanje površinskog naprezanja je tlačno naprezanje. Visoka vrijednost praga △ kthi niska stopa rasta pukotine Da/ dN znači da strukturu bainita nije lako puknuti, postojeće pukotine ili novonastale pukotine nije lako proširiti.
Općenito se vjeruje da su otpornost na habanje i svojstva kontaktnog zamora punog bainita ili kompozitne strukture konj/ljuska niža nego kod kaljenog niskotemperaturnog i vatrenog martenzita, a otpornost na habanje i svojstva kontaktnog zamora martenzita sa sličnom temperaturom i požarom su sličan ili nešto viši. Međutim, pod lošim uvjetima podmazivanja f (kao što je kaša ugljena ili voda), puni BLstruktura pokazuje očite prednosti, što je mnogo veće od vijeka kontaktnog zamora M strukture na niskim temperaturama i vatri, kao što jeL10=168h za puni BLstruktura pod podmazivanjem vodom iL10=52h za kaljenu M strukturu.
3.2 proizvodna primjena
Izvanredne karakteristike strukture bainita su udarna žilavost, žilavost loma, otpornost na habanje, dobra dimenzijska stabilnost, a površinsko zaostalo naprezanje je tlačno naprezanje. Stoga je prikladan za sastavljanje ležajeva s velikim smetnjama i lošim uvjetima rada, kao što su željeznički, valjaonički, kranski i drugi ležajevi koji nose veliko udarno opterećenje, strojevi za transport rudnika ili sustavi za utovar i istovar rudnika s lošim uvjetima podmazivanja, ležajevi rudnika ugljena, itd. T-proces BL austempering čelika s visokim udjelom ugljika i kroma uspješno je primijenjen u željezničkim i valjaoničkim ležajevima i postigao je dobre rezultate.
U proizvodnji željezničkih i valjaoničkih ležajeva, zbog velike veličine i velike težine prstena, struktura martenzita je krhka tijekom kaljenja u ulju. Kako bi se postigla visoka tvrdoća nakon kaljenja, često se poduzimaju snažne mjere hlađenja, što rezultira mikropukotinama pri kaljenju; Budući da je površina martenzita nakon kaljenja pod vlačnim naprezanjem, superpozicija naprezanja mljevenja tijekom mljevenja povećava ukupnu razinu naprezanja, što lako stvara pukotine mljevenja i uzrokuje otpad serije. Kada se bainit kali, budući da je žilavost bainitne strukture mnogo bolja od one M strukture, a na površini se stvara tlačno naprezanje od -400~500mpa, tendencija kaljenja pukotina je znatno smanjena; Tijekom brušenja, površinsko tlačno naprezanje suzbija dio naprezanja brušenja, smanjuje ukupnu razinu naprezanja i uvelike smanjuje pukotine brušenja.
Tvrtka SKF uglavnom primjenjuje bainit izotermni proces kaljenja čelika s visokim udjelom ugljika i kroma na željezničke ležajeve, ležajeve valjaonica i ležajeve koji se koriste u posebnim radnim uvjetima, te je razvila vrste čelika prikladne za kaljenje bainita (SKF24, SKF25, 100Mo7). Cijela donja struktura bainita dobiva se nakon kaljenja s dugim izotermnim vremenom. Nedavno je SKF razvio novi čelik 775Vi dobiven ujednačeniji donji bainit posebnim izotermnim kaljenjem. Dok se tvrdoća povećava nakon kaljenja, njegova žilavost je 60 posto veća od one kod konvencionalnog izotermnog kaljenja, a otpornost na habanje povećana je 3 puta. Debljina stijenke obrađene čaure je veća od 100mm.
Svojstva kompozitne strukture martenzit/bainit dobivene nakon djelomične izoterme još uvijek su kontroverzna, poput sadržaja BLje najbolji. Čak i ako postoji optimalan sadržaj, kako ga kontrolirati u proizvodnoj praksi, a kompozitna struktura treba dodatnu pečenje nakon izotermnog, što povećava troškove proizvodnje. Osim toga, što se tiče izotermalnog kaljenja bainita, iako su se njegov proces, struktura i svojstva sustavno proučavali, dok se snažno promiče ovaj t-proces, pozornost treba obratiti na ograničenja ovog t-procesa. Nisu svi dijelovi ležaja prikladni za izotermno kaljenje bainita. Trebalo bi također provesti razvoj bainitnog čelika za kaljenje kako bi se dodatno poboljšala svojstva bainita nakon kaljenja; Provesti razvoj opreme za izotermalnu toplinsku obradu za zamjenu nitrata, smanjenje onečišćenja okoliša i tako dalje.
4 Sposebna toplinska obrada
Ležajni čelik s visokim udjelom ugljika i kroma općenito je kaljen kao cjelina, a zaostalo naprezanje nakon kaljenja je u stanju površinskog vlačnog naprezanja, što lako uzrokuje pukotine pri kaljenju i smanjuje radni učinak ležajeva. Jedna vrsta posebne toplinske obrade je pougljičavanje, nitriranje ili karbonitriranje čelika s visokim udjelom ugljika i kroma kako bi se poboljšao sadržaj ugljika i dušika u međusloju, smanjila MS točka površinskog sloja i stvorilo površinsko tlačno naprezanje nakon površinske transformacije tijekom kaljenja , kako bi se poboljšala otpornost na habanje i zamor od kotrljanja. S druge strane, određena količina stabilnog zaostalog austenita zadržava se u dijelovima ležaja nakon toplinske obrade određenim metodama, a lako deformirani zaostali austenit koristi se za smanjenje rubnog učinka udubljenja, tako da izvor površinskog zamora potječe od rub udubljenja nije lako oblikovati i proširiti, kako bi se poboljšao vijek kontaktnog zamora ležaja u uvjetima onečišćenja. Općenito, gore navedena svrha može se postići kontrolom potencijala ugljika (dušika) atmosfere tijekom gašenja i zagrijavanja. NSJ2 čelika od NSK iSHtehnologija KOYOrazvijeni su na temelju ove teorije.
Druga vrsta posebne metode toplinske obrade je korištenje naugljičenog čelika visoke žilavosti s visokim udjelom ugljika u matrici (0.4 posto) u kombinaciji s posebnom toplinskom obradom naugljičenjem ili karbonitricijom. Prvo prilagodite sastav karburiziranog čelika: pod pretpostavkom osiguravanja žilavosti, povećajte sadržaj ugljika u matrici kako biste poboljšali čvrstoću matrice, u isto vrijeme povećajte sadržaj fluorescencije Si i Mn kako biste poboljšali stabilnost zaostalog austenit, i dodati Mo za pročišćavanje karbida i karbonitrida. Drugi je stroga kontrola procesa naugljičavanja ili karbonitriranja, tako da se nakon obrade na površini dijelova može dobiti više zaostalog austenita (oko 30 posto '--35 posto ) i veliki broj finih karbida i karbonitrida. S jedne strane, sitni karbidi i karbonitridi kornjače mogu osigurati tvrdoću i otpornost na habanje površine, čineći udubljenje teškim za oblikovanje; S druge strane, čak i ako se formira udubljenje, stabilniji zadržani austenit može smanjiti njegov rubni učinak i spriječiti stvaranje i širenje izvora zamora. Na temelju ove teorije, NSK i KOYOrazvili tehnologiju serije TF (HTF, STF, NTF) odnosno Ke tehnologiju, koja je uvelike poboljšala životni vijek ležajeva u uvjetima zagađenog podmazivanja. Na primjer, vijek trajanja konusnih valjkastih ležajeva koje proizvodi NSK s HTF tehnologijom pod onečišćenim podmazivanjem je 10 puta veći od običnih ležajeva. NSK i druge tvrtke koristile su posebnu tehnologiju toplinske obrade u nizu novorazvijenih proizvoda za ležajeve.
Posljednjih godina Luoyang Bearing Research Institute surađivao je s relevantnim jedinicama u provedbi istraživanja posebnog procesa toplinske obrade čelika s visokim udjelom ugljika i kroma, a također je ekskluzivno proveo istraživanje posebnog postupka toplinske obrade čelika sa srednje legiranim ugljikom. Preliminarni rezultati pokazuju da se otpornost na kontaktni zamor može značajno poboljšati posebnom toplinskom obradom. Ova tehnologija će imati veliku promotivnu vrijednost u industriji ležajeva i postat će popularna tehnologija u istraživanju i primjeni kineske industrije ležajeva.
5. Zaključak
Tijekom razvoja tehnologije toplinske obrade ležajeva u zemlji i inozemstvu, još uvijek postoji veliki jaz između kineske industrije ležajeva i tehnologije toplinske obrade stranih razvijenih zemalja, što ozbiljno ograničava poboljšanje kvalitete ležaja, posebice životnog vijeka i pouzdanosti. Cijela industrija ležajeva trebala bi obratiti pozornost na istraživanje osnovne teorije i nove tehnologije toplinske obrade, te snažno promicati i primijeniti rezultate istraživanja u stvarnoj proizvodnji, kako bi se što prije poboljšala razina toplinske obrade u Kini.
Više o WBM-u novi proizvodkonusni valjak s rupom u sredini:
HenanWeichuang Bearing Technology Co., Ltd uspješno je završio razvoj konusnog valjka s rupom u sredini. Toplinska obrada obavljena je kaljenjem. Ova vrsta valjka naširoko se koristi u ležajevima vjetroturbina ili ležajevima posebne industrije. Novi energetski ležaj donosi novu točku povećanja na tržištu ležajeva. Weichuang je kupio dvije brusilice bez središta s priključkom i jedan stroj za brušenje s priključkom. Proširite kapacitet proizvodnje konusnih valjaka, sada možete isporučiti valjke promjera od 5 do 80 mm.
WBM su profesionalni proizvođači i dobavljači konusnih valjaka u Kini, s velikom količinom visokokvalitetnih proizvoda na zalihama. Ako namjeravate kupiti prilagođeni konusni valjak po konkurentnoj cijeni, dobrodošli ste da dobijete ponudu od tvornice WBM. U skladu s poslovnom filozofijom težnje za izvrsnošću, stalnim poboljšanjem i zajedničkim prosperitetom, kuglični zaglavak, čvrste čelične kuglice, valjak zaglavlja proizveden od WBM-a apsolutno je visoke kvalitete i jeftin.