Pponovno lice
Korisnik koristi seriju nosive čelične žice GCr15-Y od 18 mm specifikacije Nangang, a sredina se žari u peći za kontinuirano žarenje s valjkastim dnom. Peć za kontinuirano žarenje je peć za žarenje sferoidizirajućeg sferoidizirajućeg dna sa zaštitom dušika i zatvaranjem zraka.
Tijek procesa sferoidizirajućeg žarenja je sljedeći: dolazna inspekcija materijala → utovar na stol za punjenje → ulazak u prednju vakuumsku komoru (pumpanje zraka i punjenje dušikom) → ulazak u zonu predgrijanja, zonu grijanja, zonu očuvanja topline, zonu brzog hlađenja, izotermno zona, zona sporog hlađenja i zona slobodnog hlađenja iz vakuumske komore (grijanje do 795 stupnjeva, očuvanje topline 7 sati, brzo hlađenje do 720 stupnjeva, očuvanje topline 5 sati i hlađenje do 650 stupnjeva pri 20 stupnjeva / h) → ulazak u spremnik za hladnu vodu → ulazak u stražnju vakuumsku komoru → stol za pražnjenje.
Nakon inspekcije sirovina → kiselinsko dekapiranje → saponifikacija fosforom → lagano izvlačenje sloja od 30 žica → izvlačenje i hladno prešanje u praznu čahuru, golim okom može se vidjeti da ima pukotina na čeonoj plohi čahure, omjer pucanja je između 10 posto i 15 posto, položaj pucanja je diskontinuiran, a položaj pukotine je okomit na smjer istezanja kotrljanja duž radijalnog smjera žičane šipke, kao što je prikazano na slici 1.
Slika 1
Korisničke povratne informacije da su sferoidizirajuće žarenje, izvlačenje žice i postupak hladnog sastavljanja normalni i da samo stopa pucanja prstena za hladno savijanje ove serije nosive čelične žice prelazi 10 posto, što je u izvrsnom odnosu s izvornom žičanom šipkom.
Proces proizvodnje žičane šipke: pjeskarenje slijepe sačme Obrada točkastim brušenjem → grijanje peći s pokretnom gredom (odjeljak za predgrijavanje 700~750 stupnjeva, odjeljak za zagrijavanje 1 930~960 stupnjeva, odjeljak za grijanje 2 1130~1160 stupnjeva, odjeljak za namakanje 1200~ 1240 stupnjeva, odjeljak za grijanje 2 i odjeljak za namakanje, vrijeme visokotemperaturnog odjeljka 60~100 min.) → uklanjanje kamenca pod visokim pritiskom → grubo valjanje → srednje valjanje → predzavršno valjanje → hlađenje vodom u zoni 1 → završno valjanje → hlađenje vodom u zoni 2 → smanjenje veličine → vodeno hlađenje u zoni 3 → izvlačenje žice → zračno hlađenje u Stelmu → namotavanje → završna obrada → baliranje → vaganje → skladištenje.
1 Analiza napuknutog uzorka prstena
Četiri uzorka se nasumično uzimaju iz uzoraka napuknutog prstena, od kojih se dva koriste za pregled pri velikom i malom povećanju i analizu tvrdoće, a druga dva prstena se koriste za pregled nehomogenosti karbida i loma te analizu veličine zrna.
1.1 Makroskopski pregled
Nasumično se odabire jedan uzorak napuknutog prstena i promatra pod stereomikroskopom. Makroskopska morfologija pucanja prstena prikazana je na slici 2.
Slika 2
1.2 Makroskopski pregled
Jedan od prstenova je ugraviran u vrućoj klorovodičnoj kiselini (koncentracija 31 posto, temperatura 70~80 stupnjeva) 8~10 minuta i zatim izvađen. Makroskopski pregled pokazao je višestruke pukotine s obje strane prstena, kao što je prikazano na slici 3a na prednjoj strani i slici 3b na stražnjoj strani.
Slika 3
Izbrusite 2~3 mm s jednog kraja drugog uzorka prstena, izrežite dio uzduž uzdužnog presjeka i izvadite ga nakon jetkanja u vrućoj klorovodičnoj kiselini (koncentracija 31 posto, temperatura 70~80 stupnjeva) 8~ 10 minuta. Prema nacionalnom standardu/GBT18254, središnja poroznost i opća poroznost ocijenjene su kao stupanj 1.0 i nisu pronađeni nedostaci skupljanja. Izgled je prikazan na slici 4. Prema tome, pucanje na čeonoj plohi ferule nema nikakve veze s makrostrukturom sirovine.
Slika 4
1.3 Makroskopski pregled
1.3.1 Inspekcija žarenog stanja pukotine ferule
Nakon uzimanja uzoraka iz dviju pukotina na desnoj strani čeone površine na slici 2 i brušenja, promatrajte uzdužni presjek pod mikroskopom i nema uključaka i oksida u i oko napuknute pukotine. Promatrajte da je nakon korozije mikrostruktura obiju strana pukotine u skladu s onom matrice, koja je sferoidni perlit raspoređen na feritnoj matrici, a na rubu uzorka i pukotine nije pronađena dekarburizacija, kao što je prikazano na slici. 5, Mikrostruktura obje strane pukotine na poprečnom presjeku je u skladu s onom matrice, koja je sferoidni perlit raspoređen na feritnoj matrici, kao što je prikazano na slici 5.
Slika 5
1.3.2 Inspekcija neravnomjernog karbida
Nakon što je čahura kaljena i otpuštena, pod mikroskopom se ispituje nejednolikost karbida u uzdužnom presjeku. Utvrđeno je da je trakasta i mrežasta morfologija kao što je prikazano na slici 6. Prema nacionalnoj normi GB/T18254, ferula je ocijenjena kao trakasta i mrežasta 1,5, i nije pronađeno taloženje karbida, što udovoljava zahtjevima nacionalne norme. . Stoga, pucanje na čeonoj plohi prstena nema nikakve veze s ujednačenošću karbida u sirovom materijalu.
Slika 6
1.4 Ispitivanje tvrdoće prstena po Brinellu
Ispitivanje tvrdoće po Brinellu provedeno je nasumično duž smjera prstena prstena. Tvrdoća je bila relativno ujednačena, s prosječnom tvrdoćom od 290,8HB. Nisu pronađene očite visoke ili niske točke. Podaci ispitivanja prikazani su u tablici 1.
1.5 Pregled loma prstena
Nakon tretmana prigušivanjem, čahura se slomi u jednom trenutku. Struktura frakture uzdužnog presjeka ferule ispituje se stereomikroskopom. Na površini makro loma ima mnogo svijetlih površina. Svaka svijetla površina je zrnato sučelje. Put loma se proteže duž granice zrna u različitim smjerovima, što je tipičan intergranularni krti lom. Morfologija je prikazana na slici 7.
Prema načelu minimalnog utroška energije loma, put širenja pukotine uvijek se proteže duž površine s najslabijom atomskom veznom silom, što uvelike ovisi o stanju i prirodi kristalnog sučelja. Čvrstoća granice zrna nije nužno najniža, ali ako metal ima neke metalurške čimbenike koji slabe granicu zrna (na primjer, gredica je pregrijana ili spaljena), metal će doživjeti intergranularni krti lom.
Slika 7
1.6 Provjera veličine austenitnog zrna prstena
Veličina zrna uzorka uzdužnog presjeka pripremljenog prijeloma ispitana je pod mikroskopom i utvrđeno je da je veličina zrna vanjske stijenke prstena bila znatno grublja od one na bazi, a morfologija je bila kao što je prikazano na slici 8. Stoga se nagađa da je uzorak loma povezan s izvornim procesom zagrijavanja žičane šipke, odnosno lokalnim pregrijavanjem trupca tijekom procesa zagrijavanja.
Slika 8
2. Praćenje procesa neispravne žičane šipke i poboljšanje proizvodnog procesa nosive čelične žičane šipke za ferulu
Kroz detekciju makrostrukture, tvrdoće, karbida, loma i veličine zrna napuknutog uzorka, makrostruktura, ujednačenost karbida i površinska tvrdoća su normalni, dok lom ima pregrijanu strukturu, a veličina zrna vanjske stijenke čaure je znatno grublji od onog baze. Nagađa se da je to povezano s lokalnim pregrijavanjem izvornog procesa zagrijavanja žičane šipke, odnosno gredice tijekom procesa zagrijavanja.
Prateći proces zagrijavanja napuknute serije žičanih šipki, šarža za valjanje broj C60199901, ukupno 47 trupaca, stavljena je u peć u vrijeme promjene specifikacije, samo 10 koraka od glave peći, odjeljak za predgrijavanje 701~715 stupnjeva, odjeljak za grijanje 952~959 stupnjeva, odjeljak za grijanje 1148~1156 stupnjeva, udovoljavajući zahtjevima procesa, dok odjeljak za namakanje 1245~1248 stupnjeva, odjeljak za grijanje II i odjeljak za namakanje visoke temperature 126 minuta, prekoračujući gornja granica specifikacije procesa.
Kako bi se brzo riješilo pucanje prstena za hladno namještanje čelične šipke ležaja, proces zagrijavanja čelične šipke ležaja je optimiziran:
Optimiziran je položaj uvlačenja čelične gredice ležaja. Tijekom izmjene valjaka, čelična ploča ležaja koja se koristi za izradu ovratnika ne smije izravno ući u odjeljak za grijanje. Prva sirovina udaljena je najmanje 48 koraka od položaja za točenje glave peći, kao što je prikazano na slici 9. Kada prijelazna klasa čelika nije dovoljna, potrebno je ostaviti dovoljno prostora za korake i upotrijebiti vrijeme izmjene valjka za dovršetak prazan prostor koraka u skladu s normalnim ritmom točenja, kako bi se spriječilo dugotrajno zadržavanje čelične gredice ležaja u odjeljku za grijanje peći i uzrokovanje lokalnih nedostataka zbog pregrijavanja.
Slika 9
Vrijeme zagrijavanja uzorka od čeličnog ležaja je optimizirano, a vrijeme zadržavanja uzorka od čeličnog ležaja u visokotemperaturnom dijelu nakon ulaska u drugi odjeljak za grijanje i odjeljak za namakanje kontrolirano je da ne prelazi 100 min.
Optimizirane su temperatura zagrijavanja i temperatura rezanja ležajnih čeličnih trupaca. Kako bi se izbjeglo lokalno pregrijavanje nosećih čeličnih trupaca u visokotemperaturnom dijelu peći, temperatura zagrijavanja mora biti strogo kontrolirana. Maksimalna temperatura zagrijavanja odjeljka za grijanje i odjeljka za namakanje ne smije premašiti 1220 stupnjeva, a temperatura crvenog čelika nakon uklanjanja kamenca ne smije premašiti 1130 stupnjeva.
3 Implementacijski učinak poboljšanja procesa
Nakon poboljšanja procesa, nosiva čelična žica GCr15-Y s toplinskim brojem 16706548, ukupno 45 gredica, ponovno je proizvedena za korisnika za proizvodnju prstena od 18 mm. Pri promjeni veličine 18mm u peć se stavlja samo 24 komada ovog obrasca broja peći, a vrijeme izmjene rolne je 50min. Nakon izmjene valjaka, proces proizvodnje teče relativno glatko. Vrijeme zadržavanja visokotemperaturnog dijela grijanja II i namakanja je 68 minuta, temperatura grijanja II je 1135 stupnjeva, temperatura namakanja 1212 stupnjeva, a temperatura crvenog čelika nakon uklanjanja kamenca je 1122 stupnja.
Usporedite veličinu zrna austenita ove serije uzorka žičane šipke s onom kod žične šipke s greškama zbog pregrijavanja u prošlosti. Utvrđeno je da je veličina zrna ruba žice s oštećenjima od pregrijavanja očito gruba, dok je ovoga puta veličina zrna žice relativno ujednačena i fina, kao što je prikazano na slici 10.
Slika 10
Korisnik se nije žalio na probleme s kvalitetom nakon korištenja ove serije žičane šipke. Prema povratnim informacijama korisnika, stopa pucanja u procesu hladnog nabijanja ferula značajno se smanjila, s više od 10 posto na manje od 0,5 posto.
4. Zaključak
Pucanje prstena hladnog pogona nosive čelične šipke povezano je s izvornim procesom zagrijavanja šipke, odnosno lokalnim pregrijavanjem čelične gredice tijekom procesa zagrijavanja. Prilikom dogovaranja plana proizvodnje čelične šipke za ležaj koja se koristi za obujmicu, pokušajte izbjeći izravan ulazak čelične gredice ležaja u odjeljak za grijanje prilikom mijenjanja valjka. Ako je to stvarno neizbježno, ocjenu čelika treba prenijeti prema redu ili treba isprazniti odgovarajući korak.
Temperatura zagrijavanja i vrijeme zagrijavanja moraju biti strogo kontrolirani. Vrijeme zadržavanja visokotemperaturne sekcije nakon što trupac uđe u drugu sekciju grijanja i sekciju namakanja ne smije premašiti 100 minuta, maksimalna temperatura grijanja ne smije prijeći 1220 stupnjeva, a temperatura crvenog čelika nakon uklanjanja kamenca ne smije prijeći 1130 stupnjeva.
Poboljšani proces korišten je za kontinuiranu proizvodnju više serija i nije bilo pritužbi na kvalitetu pucanja serije.
Više o WBM-u Karbidne matrice za hladno ispiranje:
WBM može proizvesti različite tipove i veličine čeličnih kugličnih matrica s osiguranjem kvalitete, uključujući: karbidne čelične kuglične matrice za hladno ispiranje, čelične kuglične matrice za hladno ispiranje za državnu upotrebu.
Materijali: volfram karbid ili kalupni čelik
Glavni dijelovi za postupak hladnog savijanja: pero (odrezana matrica), rezač (odrezana oštrica), bušilica, konusni matrice. Bez obzira na to je li vaš materijal čelik otvrdnut ili očvrsnut čelik, naši kompletni matrice mogu dugo trajati.
Matrice visoke preciznosti proizvedene prema vašem crtežu. Također možemo pružiti uslugu dizajna alata prema vašim zaglavljima valjka.
